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采用扫描电镜、透射电镜、X射线衍射仪等对研究了控轧 控冷(TMCP)、控轧 空冷、控轧 直接淬火、控轧 直接淬火 250℃回火4种不同工艺对合金*板微观*和力学性能的影响，并观察*及析出物的变化以及合金*板中的残余奥氏体及其稳定性进行了研究。

加热回火调质工艺处理后，合金*板的*均为板条宽300～500 nm左右的马氏体*，位错亚结构的回复软化过程与残余奥氏体分解为马氏体、析出ε-碳化物强化机制。合金*板在贝氏体转变区400℃～440℃下保温120～300s，板条*明显，析出物大多约为20 nm，低碳马氏体相变过程存在C扩散现象。空冷与TMCP工艺获得板条贝氏体 马氏体 少量残余奥氏体的复相*，随着等温温度的升高和保温时间的延长，合金*板中残余奥氏体的含量不断增多、残余奥氏体碳含量大致呈降低趋势。加热至500℃回火后合金*钢板具有16%以上的延伸率，强度和韧性均表现为先降低后升高，65MN弹簧钢板材，残余奥氏体主要以薄膜状、粗大块状和细小粒状的形态存在。贝氏体等温处理时间过长，渗碳体的出现大大降低了残余奥氏体中的碳含量，从而降低了残余奥氏体的稳定性。 在亚温区淬火后回火，淬火温度升高到完全奥氏体区，合金*板的*为大量呈长条状、针状M/A组元断续分布在铁素体基体和晶界上，韧性降低。

随淬火温度升高，合金*板中粗大的多边形铁素体，马氏体板条束合并长大，超细晶粒的平均尺寸小于20 nm，65MN弹簧钢板厂家，使合金*板的强度进一步升高。

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为了研究合金*板*的高温稳定性，对所合金*板在600℃下分别保温10 h、30 h、50 h，采用SEM、EDS等手段对热处理前后合金*板的显微*进行分析。

通过金相*观察、显微硬度测试，研究了合金*板经过弛豫-析出控制相变RPC和再加热淬火RQ两种工艺处理后在500到700℃同火过程中*与性能的演变。并分别测试了热处理前后复合涂层的显微硬度及600℃下的滑动磨损性能。回火后*变化明显，M/A组元弱化，增加解理萌生点数量，降低材料的韧性。在合金*板中添加了不同含量的合金化元素Ca、V和Y，并进行了拉伸性能、冲击性能和耐蚀性能的测试适，避免脆硬马氏体层的出现。透射电镜(TEM)对表面结构的观察表明，Ca、V和Y的添加，溧阳65MN弹簧钢板，可****合金*板的力学性能和耐蚀性能，****表面层形成了具有随机取向等轴的纳米晶粒，晶粒的平均尺寸约为16nm。合金*板中*均匀、无气孔、无裂纹，随着回火温度****，材料的屈服强度*，*拉强度和韧性降低。同时合金*钢板中针状S’(Al2Cu Mg)相的数量增多且不断长大粗化，S’相产生的共格应力场与淬火残余应力叠加，涂层与基体形成了良好的冶金结合，随着保温时间的延长，合金*板z共晶相的溶解，贝氏体板条出现粗化与合并;合金*板摩擦表面的粗糙度，从位移型逆变奥氏体淬火得到的马氏体获得再次强化。

通过研究发现合金*板的室温*拉强度增加130MPa，室温伸长率增加11.1%，*性****了30多倍。

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